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導(dǎo)讀：

方快鍋爐的低氮治理之術(shù)

方快鍋爐的低氮治理之術(shù)

方快鍋爐的低氮治理之術(shù)

爐膛出口煙溫較高，約為1000℃

爐膛出口煙溫較高，約為1000℃。用普通熱電偶測(cè)量時(shí)，由于熱電偶對(duì)周圍冷壁面（水冷管、鍋殼）存在輻射散熱，使測(cè)得溫度比實(shí)際溫度低得多，約達(dá)200℃臼28］。曾在46MW新型水火管泳池?zé)崴仩t方案爐膛后部測(cè)得煙溫約為850℃，運(yùn)行部門認(rèn)為明顯偏低，但是鍋爐出力卻達(dá)到了額定值。原因在于是用普通熱電偶測(cè)量的，該處計(jì)算煙溫約為105o·c。因此，實(shí)際測(cè)出煙溫約低200℃，并不離奇。

采用煤粉爐粉煤灰和循環(huán)流化床粉煤灰進(jìn)行了蒸壓加氣混凝土性能

采用煤粉爐粉煤灰和循環(huán)流化床粉煤灰進(jìn)行了蒸壓加氣混凝土性能的研究.結(jié)果表明,采用兩種粉煤灰生產(chǎn)的加氣混凝土雖然水化產(chǎn)物基本相同,但由于其組成含量不同對(duì)加氣混凝土性能的影響較大。

為研究循環(huán)流化床鍋爐爐內(nèi)石灰石脫硫+爐外煙氣循環(huán)流化床半干法脫硫除塵一體化系統(tǒng)在不同負(fù)荷下,鍋爐出口和布袋除塵器出口煙氣中SO2和SO3質(zhì)量濃度的變化規(guī)律,對(duì)某300MW循環(huán)流化床鍋爐進(jìn)行了試驗(yàn)研究.結(jié)果表明:鍋爐出口原煙氣中SO2質(zhì)量濃度隨鍋爐負(fù)荷的增加而減小,SO3質(zhì)量濃度隨鍋爐負(fù)荷的增加而增大;在爐內(nèi)氧過(guò)量及二次風(fēng)分級(jí)送入的情況下,爐溫和流化速度是影響爐內(nèi)SO3質(zhì)量濃度的重要因素,導(dǎo)致在大于75％鍋爐負(fù)荷后SO3質(zhì)量濃度增加趨勢(shì)明顯增大,100％鍋爐負(fù)荷時(shí)達(dá)到18.5mg/m3;在爐外煙氣半干法循環(huán)流化床脫硫除塵一體化系統(tǒng)中,消石灰、再循環(huán)脫硫灰、工藝水等的協(xié)同作用使凈煙氣中SO3質(zhì)量濃度降至1.4mg/m3以下,表明爐外半干法循環(huán)流化床脫硫除塵一體化工藝具有良好的負(fù)荷適應(yīng)性和脫除能力。

甘肅承壓鍋爐價(jià)格是多少承壓鍋爐的出的熱水也可以達(dá)到100以上的。所以，對(duì)于需要大于100度熱水的企業(yè)來(lái)說(shuō)，是需要承壓鍋爐的。最近有甘肅的客戶咨詢承壓鍋爐的價(jià)格。目前該企業(yè)需要大于100度的熱水，所以使用承壓鍋爐還是比較適合的。通過(guò)對(duì)該企業(yè)用熱水量的數(shù)據(jù)的詳細(xì)的分析后，得出的結(jié)論是該企業(yè)用2噸的甘肅承壓鍋爐是可以的。目前2噸承壓鍋爐的價(jià)格在24萬(wàn)左右。

結(jié)論：

方快鍋爐的低氮治理之術(shù)。爐膛出口煙溫較高，約為1000℃。采用煤粉爐粉煤灰和循環(huán)流化床粉煤灰進(jìn)行了蒸壓加氣混凝土性能的研究.結(jié)果表明,采用兩種粉煤灰生產(chǎn)的加氣混凝土雖然水化產(chǎn)物基本相同,但由于其組成含量不同對(duì)加氣混凝土性能的影響較大。為研究循環(huán)流化床鍋爐爐內(nèi)石灰石脫硫+爐外煙氣循環(huán)流化床半干法脫硫除塵一體化系統(tǒng)在不同負(fù)荷下,鍋爐出口和布袋除塵器出口煙氣中SO2和SO3質(zhì)量濃度的變化規(guī)律,對(duì)某300MW循環(huán)流化床鍋爐進(jìn)行了試驗(yàn)研究.結(jié)果表明:鍋爐出口原煙氣中SO2質(zhì)量濃度隨鍋爐負(fù)荷的增加而減小,SO3質(zhì)量濃度隨鍋爐負(fù)荷的增加而增大;在爐內(nèi)氧過(guò)量及二次風(fēng)分級(jí)送入的情況下,爐溫和流化速度是影響爐內(nèi)SO3質(zhì)量濃度的重要因素,導(dǎo)致在大于75％鍋爐負(fù)荷后SO3質(zhì)量濃度增加趨勢(shì)明顯增大,100％鍋爐負(fù)荷時(shí)達(dá)到18.5mg/m3;在爐外煙氣半干法循環(huán)流化床脫硫除塵一體化系統(tǒng)中,消石灰、再循環(huán)脫硫灰、工藝水等的協(xié)同作用使凈煙氣中SO3質(zhì)量濃度降至1.4mg/m3以下,表明爐外半干法循環(huán)流化床脫硫除塵一體化工藝具有良好的負(fù)荷適應(yīng)性和脫除能力。